江西贛州辦理低中壓鍋爐用無縫鋼管許可證 

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　　式中:Lx是錐殼段軸向長度mm；

　　Ds是所思考的錐殼段的小端外直徑mm；

　　DL是所思考的錐殼段的大端外直徑mm。

　　r和rs分別為大端和小端的過渡段轉角半徑。

　　接受外壓錐殼（圖7-16）所需的有用厚度核算進程是：

　�、偌俣ㄥF殼的名義厚度δnc；

　　②核算錐殼的有用厚度

　�、郯吹�6章定，并以Le/DL替代L/Do；以DL/δec替代Do/δ查圖進行校核核算。

　　755錐殼與圓筒聯(lián)接處的外壓加強方案

　　錐殼與圓筒聯(lián)接處的外壓是不是需要加強，如何加強，按GB150第7.2.5.2節(jié)進行核算。

　　756平蓋

　　平蓋的幾許形狀有：圓形、橢圓形、長圓形、矩形及正方形等。

　　1)圓形平蓋厚度δp按下式核算：

　　mm

　　式中：DC–平蓋核算直徑，與蓋的聯(lián)接構造有關，見GB150表7-7；

　　K–構造特性系數，查表7-7；

　　2)非圓平蓋厚度δp按下式核算：

　　mm

　　a--非圓平蓋的短軸長度，mm；

　　Z--非圓平蓋的形狀系數；Z=3.4-2.4a/b，且Z≤2.5；

　　B-非圓平蓋的長軸長度，mm。

　　756若干闡明

　　1）受內壓效果錐殼與圓筒的薄膜應力的異同

　　兩者的一樣處都是它們的環(huán)向應力等于經向（軸向）應力的兩倍，且沿壁厚均布。不同點是圓筒各橫截面的經向應力都是一樣的，而錐殼的環(huán)向應力和經向應力則隨橫截面直徑的巨細成線性關系，大端最大，小端最小，與一樣直徑的圓筒對比，錐殼的應力為圓筒的1/cosα倍，其間α為半頂角，應小于60

　　當α≥60時，殼中的應力變?yōu)橐郧�折應力為主的狀況，薄膜理論不適用，應按圓平蓋核算。

　　2）圓筒和錐蓋聯(lián)接處應力分布狀況凌亂，其一是兩元件的經向應力方向不一致，使聯(lián)接處發(fā)生橫向剪力，隨之對錐殼母線起曲折效果，使錐殼大端的徑向發(fā)生縮短，雖可緩和大端的環(huán)向應力，但大端的經向應力和曲折發(fā)生的應力疊加，并且曲折應力隨α角的增大而加大，有可能使經向總應力跨越安全控制值3[σ]。在小端因剪力向外，使直徑拓展，因疊加而加巨細端的環(huán)向應力，其值控制在1.1[σ]。故本規(guī)范選用圖表控制辦法處理。

　　962管法蘭符號

　　表達歐洲體系鋼制管法蘭統(tǒng)用規(guī)范HG20592，表達美洲體系鋼制管法蘭統(tǒng)用規(guī)范HG20615。鋼制管法蘭符號例：

　　1）歐洲體系鋼制管法蘭；DN300mm,PN2.5MPa20鋼制配用英制管的凸面帶頸管法蘭，其符號為：HG20592法蘭SO300（A）-2.5M20

　　DN100，PNO.6MPa配用公制管突面板式平焊管法蘭，材料為Q235-B，其符號為：HG20592法蘭PL100-0.6RFQ235-

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